VW-Mech

Haste Infos zu den Kühlkanälen? Quelle...

Hab ich noch nie gehört...? !

Wieso reißen dann die BAM köpfe bei Serien Motoren?

cabrio79

Ja, hier....


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8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999 17
Der neue 165 kW-Audi TT-Motor – aktuelles
Highlight der Audi-Turbo-Ottomotoren
The New 165 kW Engine for the Audi TT- The
Current Highlight of the Audi-Turbo Charged-SI
Engines
Dipl.-Ing. J. Königstedt, Dr.-Ing. H. Endres,
Dr.-Ing. H.-D. Erdmann, Dr.-Ing. N. Südhaus
Audi AG, Ingolstadt


Zusammenfassung
Der neue 1.8 l-5V-Turbomotor mit einem „280 Nm Hochplateau“ im Bereich von 2200
U/min bis 5500 U/min und einer Maximalleistung von 165 kW stellt die
Topmotorisierung des neuen Audi TT mit sportwagengerechten Fahrleistungen dar.
Mit 125 PS/Liter erreicht dieses Aggregat eine Literleistung, die viele „hochkarätige“
Sportmotoren übertrifft. Basis dieser Entwicklung bildete die letzte Evolutionsstufe
1.8 l-5V-Turbomotors mit einem Drehmoment von 210 Nm und einer Leistung von
110 kW, die seit Ende 1998 im Audi A3 in Serie ist.
Beschrieben werden die Triebwerksänderungen, die durch die Kombination der sehr
hohen thermischen und mechanischen Belastung auf der einen und dem hohen
Audi-Qualitätsmaßstab auf der anderen Seite erforderlich waren. Darüberhinaus
werden die motorischen Maßnahmen betrachtet, die zur Realisierung der
anspruchsvollen thermodynamischen Entwicklungsziele nötig waren.
Summary
The new 1.8 l - 5V-Turbo engine, with its `280 Nm high plateau torque level` between
2200 and 5500 rpm and its maximum power output of 165 kW forms the highest-
performance engine of the recently introduced Audi TT, allowing sports-car
performance. With 125 bhp per liter, this aggregate achieves a specific power output
allowing it to outperform many “high-end” sport-engines. The basis for this engine
forms the latest evolution stage of the 1.8 l - 5V-Turbo engine with 210 Nm of torque
and a power output of 110 kW. Since the end of 1998 this engine has been available
in the A3.
Described within are the base engine modifications that were necessary to withstand
the very high thermal and mechanical loads and to meet the high Audi-Quality
standards. Furthermore, the measures that were required to achieve the demanding
thermodynamic development goals are explained. 18 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999

1 Einleitung
Aufgeladene Motoren haben bei Audi nicht nur im Motorsport Tradition, sondern sind
seit nunmehr zwei Jahrzehnten aus der Palette der Ottomotoren nicht mehr
wegzudenken. Es begann mit einem Fünfzylindertriebwerk mit 2,2 l Hubraum und 2-
Ventiltechnik ohne Ladeluftkühlung. Zehn Jahre später setzte ein neues
Fünfzylinderaggregat mit 4-Ventiltechnik und Ladeluftkühlung ein. Die nächste
Evolutionsstufe der Audi-Turbomotoren wurde 1995 mit der Einführung des 1.8 l-
Reihen-Vierzylinders mit 5-Ventiltechnik markiert: Im Audi A3 und A4 stellt diese
sportliche Komfortmotorisierung eine Nennleistung von 110 kW und ein Drehmoment
von 210 Nm zwischen 1750 U/min und 4600 U/min zur Verfügung.
Im Weiteren werden die Entwicklungsumfänge des neuen 1.8 - 5 VT-165 kW näher
beleuchtet und verdeutlicht.
2 Motorkonzept
Die Basis der 165 KW Variante bildet das 110 kW Aggregat des Audi A3 in seiner
letzten Entwicklungsstufe, die seit Mitte 1998 zur Anwendung kommt. Eine Übersicht
über die technischen Daten des 165 kW-Motors zeigt die Abb. 1.
Hubraum cm3
1781
Bohrung/Hub mm 81/86,4
Hub-/Bohrung-Verhältnis 1,07
Ventildurchmesser (E/A) mm 27/30
Ventilhub (E/A) mm 7,67/9,30
Steuerzeiten (bei 1mm Hub)
EÖ °KW n. OT 8
ES °KW n. UT 18
AÖ °KW v. OT 18
AS °KW v. UT. 38
Verdichtung 8,9
Kraftstoff ROZ 98/95
Nennleistung kW 165
bei Drehzahl 1/min 5900
Drehmoment Nm 280
bei Drehzahl 1/min 2200 – 5500
Spezifische Leistung kW/dm3
92,64
Maximaler Mitteldruck bar 19,8
Abschaltdrehzahl (weich) 1/min 6800
Motorgewicht Kg 142
Abb. 1: Tabelle der technischen Daten (Pe/Md Angaben gelten für ROZ 9

8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999 19
2.1 Grundmotor
Die Dauerlaufziele für „S“ Motorisierungen bei Audi entsprechen denen aller anderen
Motorisierungen. Zusätzlich werden Hochgeschwindigkeitsläufe bei sehr hohen
Außentemperaturen in größerem Umfang durchgeführt, um auch bei den höheren
thermischen Beanspruchungen für diese Aggregate die Dauerhaltbarkeit zu
gewährleisten.
Aufgrund der hohen thermischen und mechanischen Belastung wurden einige
Modifikationen am Grundmotor und Zylinderkopf eingeführt. Vertiefende
Ergänzungen liefert im Rahmen des 8. Aachener Kolloquiums der Beitrag von Herrn
Dr. Heiduk „CAE zur Unterstützung der Entwicklung von thermisch und mechanisch
hochbeanspruchten Bauteilen am 225 PS Audi TT Motor“.
Um den Kraftfluß des erhöhten Zylinderdruckes mit Verbrennungsdrücken von über
100 bar besser abzufangen, wurden die Rippen im Zylinderkurbelgehäuse
kraftflußoptimiert verstärkt. Die Abb. 2 verdeutlicht die Modifikation. Kurbelwelle und
Pleuel zeigten sich der gestiegenen Belastung gewachsen, einzig die
Pleuellagerschalen wurden stangenseitig auf Sputterlager umgestellt. Das geänderte
Schwingungsverhalten der Kurbelwelle führte zu einer Anpassung der
Gummimischung des Schwingungsdämpfers.

Abb. 2: Kraftflußoptimierte Rippenstruktur im Zylinderkurbelgehäuse
Deutliche Modifikationen wurden hingegen bei der Kolbengruppe durchgeführt (vergl.
Abb. 3). Neben der Änderung der Kolbenmulde zur Absenkung der Verdichtung von
9,5:1 auf 8,9:1 wurden der Kolbenboden und –schaft verstärkt. Zusätzlich wurde die
1. Ringnut hinterfüttert und hartanodisiert, der Ringsteg um 0,5 mm erhöht. Als
Material kommt eine bewährte hochwarmfeste Kolbenlegierung zum Einsatz. 20 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999


Abb. 3: Kolben-Modifikation
Beim 5-Ventil-Zylinderkopf wurde die Kühlmittelströmung im Bereich des
Kerzenschachtes dem erhöhten Wärmeeintrag entsprechend modifiziert. Um ein
Öffnen der Auslaßventile bei dem erhöhten Abgasgegendruck sicher zu vermeiden,
kommen Auslaßventilfedern mit erhöhten Federkräften zum Einsatz. Die
Kurbelgehäuseentlüftung wurde als kombinierte Kopf-Block-Entlüftung funktional
optimiert und dem neuen Package angepaßt.
Steuer- und Nebenaggregatetrieb sowie viele Teile des Grundmotors konnten vom
110 kW Basistriebwerk übernommen werden.
2.2 Ansaugseite
Die Ansaugseite bestimmt in einem nicht unwesentlichen Maße den Vollast-
verbrauch, das Leistungspotential und das Ansprechverhalten eines aufgeladenen
Motors. So galt es, einen hohen Ladeluftkühlerwirkungsgrad bei gleichzeitiger
Minimierung der Leitungsvolumina und geringen Drosselverlusten darzustellen. Im
Laufe der Konzeptphase wurde schnell deutlich, daß die Mono-Ladeluftkühlung des
Basismotors mit dem maximalen Luftdurchsatz von fast 700 kg/h bei einem
maximalen Ladedruck von 2.0 bar und einer maximalen
Verdichteraustrittstemperatur von 140°C überfordert sein würde. Mittels
umfangreicher Untersuchungen im Klimawindkanal und Packagestudien wurde eine
äußerst effiziente Doppel-Ladeluftkühlung entwickelt. Abb. 4 zeigt die gesamte
Ladeluftführung vom Luftfilter bis zum Saugrohr. 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999 21

Abb. 4: Schnittdarstellung 1.8l- 5VT 165 kW mit Doppel-Ladeluftkühlung
Aufgrund der hohen mechanischen und thermischen Beanspruchung der
Ladeluftstrecke bis zum ersten Ladeluftkühler wurden die Druckschläuche aus
Silikon in Wickeltechnik ausgeführt.
Das Saugrohr unterscheidet sich konzeptionell nicht von dem der Basisvariante.
Bedingt durch das Konzept der Doppel-Ladeluftkühlung wurde lediglich eine
Verlegung der Drosselklappe erforderlich. Der Tumble-Einlaßkanal und die Ein- und
Auslaßsteuerzeiten konnten von dem Basismotor übernommen werden.
Um das Design der Frontschürze gegenüber der TT-Studie möglichst unverändert in
die Serie übernehmen zu können, wurden die Frontschürzenladeluftführungen so
gestaltet, daß nicht nur Kühlluft über die beiden äußeren Stoßfängeröffnungen
sondern auch aus dem Bereich der Wasserkühleranströmung in der Stoßfängermitte
den beiden vor den Radhäusern angeordneten Ladeluftkühlern zugeführt wird. Die
Abführung der Kühlluft geschieht über Schlitze in der Radlaufschale. Unterstützt wird
die Abführung der Kühlluft durch den Sog, der durch die sich drehenden Vorderräder
erzeugt wird. Abb. 5 zeigt die Einbausituation der beiden in Reihe geschalteten
Ladeluftkühler und deren Anströmung. 22 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999


Abb. 5: TT-Vorderwagen mit Ladeluftkühleranströmung
Die Abb. 6 demonstriert eindrucksvoll die Güte der Ladeluftkühlung. Sie zeigt die
Temperaturänderung der Ansaugluft von der Rohluftansaugung bis zur
Drosselklappe. Auf der Fahrwiderstandslinie im 6. Gang liegt bis 220 km/h die
Ansauglufttemperatur im Saugrohr max. 10°C über der Umgebungstemperatur! Bei
der Höchstgeschwindigkeit von 243 km/h beträgt die Aufheizung lediglich 21°C, was
immer noch einem Ladeluftkühlerwirkungsgrad von über 80 % entspricht!
η

Abb. 6: Ladelufttemperaturen und Ladeluftkühlerwirkungsgrade im 6. Gang

8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999 23

Neben dem erwähnten Ladeluftkühlerkonzept weist die Ansaugseite eine weitere
Besonderheit auf: Einen Absorptionsschalldämpfer, der unmittelbar hinter dem
Verdichteraustritt in das Druckrohr integriert ist. Starke Druckpulsationen, die sich
sehr unangenehm in der Motorakustik äußern, wurden hiermit effizient bedämpft. Die
Wirksamkeit des in der Abb. 7 im Schnitt dargestellten Breitbandschalldämpfers liegt
in einem Frequenzbereich von 1600 bis 4000 Hz.

Abb. 7: Schnittdarstellung Absorptionsschalldämpfer
2.3 Abgasseite
Die Abgasseite ist wie beim Basismotor gegen die Fahrtrichtung zur Spritzwand hin
angeordnet. Der zur Verfügung stehende Bauraum ist nach oben durch den
Wasserkasten, nach rechts und links durch die Bremskraftverstärker der Links- und
Rechts lenkervariante begrenzt.
Die Entwicklung des in Abb. 8 dargestellten Abgaskrümmer/Abgasturbolader
Package war besonders aufwendig, da neben den thermodynamischen
Gesichtspunkten auch das Crashverhalten und die automatische Verschraubung des
Abgaskrümmers, des Abgasturboladers und des Vorrohres in der Serie gewährleistet
sein mußte. 24 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999


Abb. 8: Gesamtansicht Abgasseite
Die Lage der Abgasseite im „Windschatten“ des Motors in Kombination mit dem
enormen Energieeintrag über den Abgasmassenstrom machte eine gerichtete
Kühlung erforderlich: Über mehrere NACA-Düsen, die in die Motorraumkapsel
integriert sind, gelingt Kühlluft von unten in den Motorraum. Zusätzlich wird über eine
aktive Öffnung in der Kühlerlüfterhutze die Luftströmung zwischen Motorhaube und
Motordesignabdeckung verstärkt und in Richtung Abgaskrümmer geleitet. Des
Weiteren wurde auf die übliche Wärmeabschirmung des Abgaskrümmers verzichtet,
stattdessen wurden thermisch hoch belastete Bauteile in der Peripherie über
Sekundärabschirmung geschützt.
2.3.1 Abgaskrümmer
Da der anfangs favorisierte Rohrkrümmer in der benötigten Gestalt die
thermodynamischen und mechanischen Erwartungen nicht erfüllen konnte, wurde ein
Stahlgußkrümmer entwickelt. Als Gußwerkstoff findet ein GGG NiSiCr 3552
Verwendung, bekannt unter der Bezeichnung „D5“, welcher sich durch eine
besonders hohe Reißfestigkeit auszeichnet. Mit Hilfe von
Ladungswechselrechnungen und Prüfstandsversuchen wurden die Rohrgeometrie
und die Rohrzusammenführungen festgelegt. Die Abb. 9 zeigt die Rohrführungen in
der Draufsicht. Zur Ausnutzung des Abgasimpulses wurden die Rohrquerschnitte
möglichst klein ausgeführt – der Innendurchmesser liegt bei ca. 28 mm. Das Ideal,
eine 4 in 1 Zusammenführung kurz vor Turbineneintritt, konnte beim Abgasstrang 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999 25
des Zylinder 3 aus Packagegründen nicht vollständig umgesetzt werden, es konnte
aber auch versuchstechnisch kein wesentlicher Nachteil dieses Kompromisses
ermittelt werden.
Um Flanschverzüge zu vermeiden, wird der Abgaskrümmerflansch zwischen den
Zylindern getrennt und mit Langlöchern versehen, um ein Gleiten am Zylinderkopf zu
ermöglichen. Die „freien“ Krümmerarme werden durch Schwimmhäute mit
Verrippungen am Auslauf versteift.

Abb. 9: Stahlguß-Abgaskrümmer
2.3.2 Abgasturbolader
Der Abgasturbolader (ATL) bildete erwartungsgemäß einen der
Entwicklungschwerpunkte. Es galt ein gutes Ansprechverhalten und einen sehr
frühen steilen Drehmomentanstieg mit guten Wirkungsgraden im
Nennleistungsbereich zu kombinieren.
Bei allen aufgeladenen Ottomotoren kommen bei Audi zur Zeit Abgasturbolader der
Fa. 3K-Warner zur Anwendung. Der Basismotor verwendet einen wassergekühlten
ATL der Baureihe K03 mit einem 2072 GAA Verdichter und einer 5.8.8 Turbine mit
radialer Abströmung. Schon zu Beginn der Entwicklung war klar, daß Verdichter- und
Turbinendimensionen benötigt werden, die nur auf Basis der K04-Baureihe
darstellbar sein würden. Des Weiteren war es das Ziel, eine Turbine mit axialer
Abströmung zu verwenden, da bei den deutlich höheren Gasdurchsätzen bei
Beibehaltung der radialen Abströmung Nachteile auftreten. Realisiert werden konnte
die axiale Abströmung durch die Entwicklung eines Vorrohrknies, das den
Abgasstrom um ca. 120° umlenkt und dann zweiflutig in den Tunnel führt.
Ergebnis der Entwicklung ist der in Abb. 10 dargestellte sehr kompakte ATL vom Typ
K04 2275 ECD 5.8.2, wobei das Turbinengehäuse nochmals um ca. 20 mm kürzer
gestaltet werden konnte als das des K03 des V6-Biturbos. Mit Hilfe von
dreidimensionalen Strömungsrechnungen wurde die Innenkontur des
Turbinengehäuses im Bereich des Wastegatezulaufes so optimiert, daß eine 26 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999

Reduzierung des Abgasgegendruckes vor Turbine um bis zu 300 mbar erreicht
werden konnte. Der Werkstoff des Turbinengehäuses entspricht dem des
Abgaskrümmers.

Abb. 10: Abgaskrümmer/Abgasturbolader Verband
Aus den umfangreichen Berechnungen und Prüfstandsversuchen zur Auslegung des
ATL soll kurz beispielhaft Einblick in den Prozeß der Verdichterauslegung gegeben
werden. Verglichen werden der spätere Serienverdichter und eine der untersuchten
zahlreichen Alternativen mit kleinerem Verdichter. Die wichtigsten
Beurteilungskriterien waren:
• Stationärer Drehmomentaufbau
• Dynamischer Drehmomentaufbau
• Lage der Motorbetriebslinie im Verdichterkennfeld in Bezug auf Wirkungsgrad
und Läuferdrehzahl
Der kleine Verdichter zeigte stationär einen etwas steileren Drehmomentanstieg, der
dazu führte, daß die 280 Nm ca. 100 U/min früher zur Verfügung standen als bei der
größeren Variante.
Im dynamischen Drehmomentaufbau konnte der kleine Verdichter jedoch trotz des
geringeren Massenträgheitsmomentes keinen Vorteil für sich verbuchen. Bedingt
wird dies durch das höhere Drehzahlniveau, welches der kleinere Verdichter für den
Solladedruck benötigt. Bei 2500 U/min lag der Drehzahlbedarf um 10% und bei 5000
U/min um 20% über dem des größeren Verdichters.
Der Vergleich der beiden Verdichterkennfelder (Abb. 11) zeigt ganz deutlich, daß der
kleinere Verdichter für die hohen Luftmassendurchsätze ab 5000 U/min zu klein 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999 27
dimensioniert war. Die Wirkungsgrade liegen im Nennleistungsbereich unter 60 %,
was einen sehr hohen Abgasgegendruck vor Turbine und eine sehr hohe
Verdichteraustrittstemperatur zur Folge hatte. Das Drehzahlniveau liegt schon auf
Meereshöhe so hoch, daß eine Höhenkompensation ohne Gefahr von
Überdrehzahlen nicht mehr darstellbar wäre. Der Serienverdichter hingegen wird in
diesem Bereich mit einem Wirkungsgrad von über 75 % betrieben und das
Drehzahlniveau bietet noch genug Spielraum für eine Höhenkompensation.

Abb. 11: Vergleich der Verdichterkennfelder
2.4 Abgasnachbehandlung
Der Motor verfügt über eine motorfeste Sekundärluftpumpe (vergl. Abb. 4), die über
eine Galerie im Zylinderkopf die Luft in die Auslaßkanäle einbläst.
Der Quattroantrieb erfordert einen zweiflutigen Katalysator (Abb. 12). Die beiden
Metallmonolithen (300 cpsi) sind 150 mm lang und haben einen Durchmesser von
93 mm, als Beschichtung kommt eine Platin-, Palladium-, Rhodium-Mischung im
Verhältnis 1:14:1; zum Einsatz.
28 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999


Abb. 12: Abgasanlage mit zweiflutigem Katalysator
Das Fahrzeug erfüllt die Abgasgrenzwerte nach EU III-D. Das Vorrohrkonzept
ermöglicht die Integration eines Vorkatalysators zur Erfüllung deutlich schärferer
Abgasgrenzwerte.
2.5 Motormanagement
Als Motormanagement kommt die ME 7.5 der Firma Robert Bosch zur Anwendung.
Dieses System mit elektronischer Drosselklappe weist eine „drehmomentorientierte
Funktionsstruktur“ auf, d. h. alle drehmomentbeeinflussenden Funktionen werden
zusammengefaßt und koordiniert. Daraus ergibt sich eine Drehmomentanforderung,
die über die verfügbaren Stellgrößen Drosselklappe, Einspritzzeit, Zündwinkel und
Ladedruck (Waste-Gate-Stellung) und ggf. Ausblendmuster umgesetzt wird, Abb. 13.
[Q uelle: R obert B osch]

Abb. 13: ME 7 Blockschaltbild 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999 29
Von den vielfältigen Funktionen sollen nur die für einen Turbomotor besonders
relevanten kurz Erwähnung finden:
• Das von dem Fahrer gewünschte Drehmoment wird über die
wirkungsgradoptimalste Kombination aus Drosselklappenwinkel und Ladedruck
realisiert.
• Bei dynamischem Teillast-Betrieb kann die Drosselklappe zunächst über den
stationär erforderlichen Öffnungsquerschnitt hinaus geöffnet werden, um das
Hochlaufen des ATL zu beschleunigen.
• Aus dem erforderlichen Klopfregeleingriff wird auf die Kraftstoffqualität
geschlossen. Bei Verwendung niederoktaniger Kraftstoffe wird so der Ladedruck
eingestellt, der den besten Kompromiß zwischen Drehmoment und
Kraftstoffverbrauch darstellt.
3 Fahrzeugergebnisse
3.1 Vollastverhalten
Der Vollastdrehmomentverlauf (Abb. 14) des TT zeigt einen sehr frühen Anstieg des
Motordrehmomentes. Von 2200 U/min bis 5500 U/min steht das maximale
Drehmoment von 280 Nm zur Verfügung. Die Nennleistung von 165 kW wird bereits
bei 5900 U/min erreicht. Die dabei realisierte spezifische Leistung von 125 PS/Liter
stellt einen Spitzenwert unter den Serienaggregaten dar.

Abb. 14: Leistung und Drehmoment
Der resultierende effektive Mitteldruck liegt bei nahezu 20 bar. Im Bereich um 2200
U/min wird eine absoluter Ladedruck von über 1.9 bar erreicht, Abb. 15. 30 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999


Abb. 15: Mitteldruck und Ladedruckverlauf
3.2 Fahrleistungen
Mit dem beschriebenen 1.8l-5VT-165 kW ist ein Aggregat entstanden, das ein hohes
Drehmoment bei niedrigen Drehzahlen mit einer beachtlichen Nennleistung vereint
und somit ein sehr breites nutzbares Drehzahlband aufweist. In der Abb. 16 sind die
Fahrleistungen und Verbräuche dem Basismotor mit 110 kW im Audi A3 quattro und
dem Audi S3 gegenübergestellt. Der S3 verfügt über die gleiche Motorhardware wie
die 165 kW -Variante, per Motorsteuerung wurde jedoch das Drehmoment auf 270
Nm und die Leistung auf 154 kW begrenzt.
Audi TT 165 kW
6 Gang Quattro
Audi S3 154 kW
6 Gang Quattro
Audi A3 110 kW
5 Gang Quattro
0 - 80 km/h sec 4,6 4,8 5,4
0 - 100 km/h sec 6,4 6,8 8,2
60 - 100 km/h
vorletzter Gang
sec 7,7 7,8 8,4
80 - 120 km/h
höchster Gang
sec 9,6 9,8 12,3
Höchstgeschw. km/h 243 238 215
MVEG Verbrauch l/100km
Stadt 12,3 12,2 12,6
Überland 7,3 7,2 6,7
Gesamt 9,2 9,1 8,9
Abb. 16: Gegenüberstellung der Fahrleistungen der 1.8l Turbo Varianten 8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999 31
4 Schlußwort
Mit der Topmotorisierung des TT wurde ein Hochleistungsaggregat entwickelt,
welches trotz seiner hohen spezifischen Leistung ein großes Maß an
Alltagstauglichkeit besitzt. Bedingt durch die bullige Drehmomentcharakteristik wird
eine schaltfaule Fahrweise ermöglicht. Der Kraftstoffverbrauch liegt im normalen
Kundenbetrieb auf einem Niveau, welches normalerweise deutlich schwächer
motorisierte Fahrzeuge belegen.
Bei der Entwicklung des Aggregates hat die AVL List GmbH mitgewirkt.
5 Literaturhinweise
[1] Brennecke, D.; Erdmann, H.-D.; Griese, W.
Der aufgeladene Vierzylindermotor von Audi mit Fünfventiltechnik
MTZ 56, Nr. 2, 1995
[2] Rudolph, H.-J.; Königstedt, J.; Brunken, R.; Teufel, H.; Binder, T.
Der Vierzylinder-Turbomotor für den Audi A3
MTZ 58, Nr. 7/8, 1997
[3] Eiser, A.; Erdmann, H.-D.; Grabow, J.; Mikulic, L.;
Der neue Audi V6-biturbo-Ottomotor
VDI Fortschrittsberichte Reihe12, Nr. 348, 1998
[4] Heiduk, T.; Binder, T.; Pelzer; A; Schnattinger, H.
CAE zur Unterstützung der Entwicklung von thermisch und mechanisch
hochbeanspruchten Bauteilen am 225 PS Audi TT Motor
8. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 1999

VW-Mech

Das nenn ich mal en Post

Haste auch die Bilder dazu,... bzw die genannten Abbildungen?

cabrio79

Das ist ein PDF-Dokument........

Kann ich dir zusenden.....

turbo_micha

gibt es bei google problemlos....aber ob die vorgestellten Dinge auch Real in die Serie eingezogen sind, darf bezweifelt werden...

VW-Mech

Warum? Was zweifelst du an?